2016年5月11日  本文基于DuncanChangEB模型理论及平面应变状态堆石料的内摩擦角经验表达式，通过大量试验数据分析研究提出通过堆石料岩块的抗剪断内摩擦角估算堆石

2016年6月9日  本文基于DuncaChg模型理论及平面应变状态堆石料的内摩擦角经验表达式，通过大量试验数据分析研究提出通过堆石料岩块的抗剪断内摩擦角估算堆石料的内摩

2010年9月2日  页 岩 50（20～80） 2（17～33） —— 4内摩擦角和内聚力的变化范围： 几种常见岩石力学参数汇总 2010年9月2日 参考资料：《构造地质学》，谢仁海、渠

2018年4月4日  摘要: 针对堆石料进行了一系列等向压缩、 常规三轴和复杂应力路径试验,采用相对颗粒破碎率为度量研究了多种应力路径条件下堆石料的颗粒破碎特性。 对不同应

2021年1月27日  研究表明:采用同一分形维数级配设计和同一相对密实度制样, 堆石料内摩擦角、 初始切线模量、 体积模量总体上表现出随着颗粒最大粒径增大而增大的规律。但与

2018年10月29日  摘 要：针对拟建某300 m级高土石心墙堆石坝所用堆石料，开展了不同孔隙率的大型静力三轴试验，分析了孔隙率 对堆石料的强度和变形的影响。试验结果表

內摩擦角是反映散粒物料間摩擦特性和抗剪強度，它是確定物料倉倉壁壓力以及設計重力流動的料倉和料斗的重要設計參數。 如果把散粒物料看成一個整體，在其內部任意處取出一

摘要: 颗粒破碎直接改变堆石料本身结构,影响土体的剪胀、内摩擦角、峰值强度、渗透系数和流变变形但是,目前对于堆石料在剪切过程中的破碎规律尚不明确通过室内固结排水三轴

摘要: 对砾石料进行了σ3不变,σ1和σ2等比例同时加载的等b试验,分别研究了中主应力对大、中、小主应变及强度的影响规律。 将MohrCoulomb准则、LadeDuncan准则

内摩擦角百度百科2021/12/15 抗剪强度线在σ一τ坐标平面内的倾角。用φ表示。土或岩石的抗剪强度指标之一，反映土或岩石内部各颗粒之间内摩擦力的大小。内摩擦角愈大，强度愈高。无黏性土的内摩擦角 进一步探索岩石内摩擦角的具体含义？

2018年4月4日  料的内摩擦角、孔隙比、渗透系数等产生明显影响[8]。因此，堆石料的颗粒破碎特性受到国内外许多学者的 重视。 目前堆石料颗粒破碎研究以试验为主，Gupta[9] 对印度兰吉特萨加尔坝和布鲁利亚坝的堆石料进行了 大量的固结排水三轴试验，对比分析了多种级

2019年7月22日  碎石土内摩擦角：稍密36度，中密40度，密实42度 粉土和圆粒土各参数为： 粉土的内摩擦角φ一般为18～25°（摩擦系数f=tanφ=032～046），重力为1720Kpa，粘聚力一般为5～10KPa。 圆粒土的内摩擦角φ一般为18～22°，重力为3036Kpa，粘聚力非常小，可以看做0。 粉土

2019年7月9日  起伏不平的形状。刘新荣[9]在此基础上研究了土石料 内摩擦角和黏聚力与含石量、含水率、块石岩性、初 始孔隙比、法向压力5个影响因素间的相关效应，解 释了强度产生机制。Dai[10]从细观力学角度提出土石 料剪切时微观两颗粒间相互滑动的摩擦分量计算模

2021年1月27日  一相对密实度制样，堆石料内摩擦角、初始切线模量、体积模量总体上表现出随着颗粒最大粒径增大而增大的规律。但与变形模量相比，抗剪强度缩尺效应较小。 关键词：堆石料；力学特性；分形维数；缩尺效应；制样标准

2016年9月2日  水率相同时"砂卵石土的密度越大其内摩擦角越大"黏聚力越大%% 砂卵石土的内摩擦角 与黏聚力随着含水率的变化呈二次 抛物线型变化"并且均有突变现象"内摩擦角在含水率为"‘左右时最小"黏聚力则最大# 关键词#砂卵石土##大型三轴试验

2010年9月2日  4内摩擦角和内聚力的变化范围： 岩Байду номын сангаас名称 内摩擦角φ/ （°） 内聚力c/MPa 岩石名称 内摩擦角φ/（°） 内聚力c/MPa 花岗岩 45～60 10～50 页 岩 20～35 2～30 流纹岩 45～60 15～50 石灰岩 35～50 35～40 闪长岩 45～55 15～50

2019年3月14日  表3可以看出线性的抗剪强度指标中,风干样的粘聚力比饱和样高出9195 kPa,且前者的内摩擦角高出后者272°,说明土体浸水饱和后强度有所降低非线性抗剪强度指标中,风干样的φ 0 值同样比饱和样高,Δφ为一参数,反映了φ随σ 3 的增大而降低的程度

4 天之前  內摩擦角愈大，強度愈高。無黏性土的內摩擦角通常在26～48°之間。土的內摩擦角反映土的摩擦特性，包括土顆粒之間產生相互滑動時需要克服由於顆粒表面粗糙不平而引起的滑動摩擦，以及由於顆粒物的嵌入

2021年2月27日  摩擦角组成[7]。三轴试验表明，内摩擦角与围压的 函数关系为幂函数，且围压增加时内摩擦角减小，在 围压较低时，内摩擦角变化较快，围压逐渐增大时，变化速率减小[4，10]。然而，刘萌成等[5]根据两种堆 石料，进行饱和试样大三轴试验，总结

级配砂石混合料剪切强度性能分析 摘要：本文选取邯郸地区的砂石为研究对象，采用击实法确定砂石混合料在六种配比下的最佳含水率和最大干密度；确定了大型直剪的试验方案，采用直剪快剪的试验方法研究砂石混合料的抗剪性能。 分析得出砂石混合料各个

摘要 摘要: 对砾石料进行了σ3不变,σ1和σ2等比例同时加载的等b试验,分别研究了中主应力对大、中、小主应变及强度的影响规律。 将MohrCoulomb准则、LadeDuncan准则、MatsuokaNakai准则和方开泽准则与砾石料的真三轴试验结果进行比较,发现MatsuokaNakai准则和方开泽

2003年5月9日  第二章 关于堆石料静动力特性 及本构模型的分析 大连理工大学博士学位论文 6 第二章 关于堆石料静动力特性 及本构模型的分析 摘要 简要介绍堆石料室内试验测试技术的最新发展 对堆石料静动力变形和强度特 性的各种影响因素及其经验表述形式进行了总结

在连续离散耦合分析方法的框架内,提出了模拟堆石颗粒破碎的内聚力界面单元法。 根据胶结类岩石的组成特点,将堆石颗粒离散为实体单元和基于内聚力模型的无厚度界面单元;无厚度界面单元对应于颗粒内部的胶结层,损伤和断裂只发生在界面单元上,界面单元

内摩擦角 内摩擦角 (angle of internal friction) 煤堆在垂直重力作用下发生剪切破坏时错动面的倾角 作为岩 (土)体的两个重要参数之Baidu Nhomakorabea的内摩擦角，是土的抗剪强度指标，是工程设计的重要参数。 土的内摩擦角反映了土的摩擦特性，一般认为包含两个

2016年10月10日  察了强度参数（凝聚力和摩擦角）的不确定性，并未 探讨堆石料变形特性的不确定性对大坝响应的影响。 为此，本文采用将随机场模拟技术与有限元分析 方法相结合的随机有限元法（random finite element method，RFEM）分析土石坝的随机地震反应。由于

2018年7月11日  一般动态角为静态角的70%。 石子、黄沙的自然堆积角是多少度物料（矿石）自然堆积时料堆的坡度（即料堆与地面夹角）称堆积角，又称安息角，在静态时的堆积角称静态（自然）堆积角，在动态时（如运动中皮带运输机上的矿石）的堆积角。 一般动态角

2014年6月20日  粗粒含量的不断增大是否能满足级配要求还值得 商榷，这也是本文试验取粗粒含量小于35％进行 试验的原因。粗粒含量小于35％时，内摩擦角不 随粗粒变化的结果也表明控制粗粒土内摩擦角的 粒径，并不是≥40～60mm这个粒组。

2018年8月31日  ②根据堆石料岩块的抗剪断内摩擦角求解堆石料的内摩擦角、切线模量设计值是可行的，不需要进行折减，满足工程设计精度要求。③工程实际运用时，若有试验数据，应综合分析判断，考虑各种影响因素确定堆石料的内摩擦角设计值。

2012年6月25日  在试验条件一定的情况下,堆石体的宏观力学性能受众多因素的影响[1],如颗粒形状、颗粒强度、颗粒间的摩擦系数、级配特征、孔隙率等,同时还受试样颗粒初始架构的影响,现有的试验和测试技术只能从宏观层面定性地研究各个因素对堆石体宏观力学性能影响

2021年10月22日  常采用平推法直剪强度试验测定抗剪强度指标：黏聚力c和内摩擦角φ。内摩擦角的正切tanφ即为摩擦系数f。 根据受荷情况及试件的特征，岩石的抗剪强度分为三种类型，即抗剪断强度、摩擦强度及抗切强度，其相应的试验原理及强度曲线如图115所示。

2016年8月4日  反[12]，比如Marachi等[13]认为堆石料内摩擦角φ随着 试料最大粒径的减小而增大，而王继庄[14]则认为试样 直径小于300 mm时，对强度影响不大。 鉴于此，笔者将此前提出的一个适用于各种连续 级配土的级配方程[15]应用于级配的缩尺计算之中，可 以弥补上述

2018年9月14日  第4期 何 亮，等：加筋堆石料的动力残余变形特性 式中：参数a取常数；参数cdr仍采用式（4）。 利用式（5）拟合加筋前后堆石料残余剪切应变与振次的关系，发现当参数a取值在020～025范围内， 拟合效果最好。图6和7分别为当模型参数a＝020和025时，加筋1层和加筋3层堆石料残余剪切应变

2018年8月31日  本发明的目的通过以下技术方案来实现： 一种定量描述堆石料摩擦角的方差随围压变化规律的方法，包括以下步骤： 步骤一：在同一堆石料中提取数个样本，在固结排水条件下进行三轴压缩试验，测得各样本的峰值摩擦角 式 (4)和 (5)中，max ()代表括号中

內摩擦角愈大，強度愈高。無黏性土的內摩擦角通常在26～48°之間。土的內摩擦角反映土的摩擦特性，包括土顆粒之間產生相互滑動時需要克服由於顆粒表面粗糙不平而引起的滑動摩擦，以及由於顆粒物的嵌入、連鎖和脱離咬合狀態而移動所產生的咬合摩擦。 [1]

2023年10月15日  土力學中的外摩擦角是抗剪強度線在σ一τ座標平面外的傾角。 用φ表示版。 土或岩石的抗剪強度權指標之一,反映土或岩石內部各顆粒之間外摩擦力的大小。 外摩擦角愈大,強度愈高。 無黏性土的外摩擦角通常在26~48°之間。 作為巖 (土)體的兩個重要引數

2015年2月10日  内摩擦角主要与型砂的种类、粒度、级配及加工方式等因素有关。 而浇注时的真空度则取决于模型的发气速度和型 砂的排气速度，后者可以用渗透系数进行描述。 目前，关于消失模用石英砂的内摩擦角和 渗透系数这两个参数未见文献报道。 作者对这两个

2018年9月26日  定。在堆石料研究方面,李守巨[9]以堆石料室内三 轴试验的实测应力应变曲线为目标,采用响应面法 反演离散元三轴试验模型中的接触刚度、切向刚度、摩擦系数,取得了良好的效果。以上研究为离散元 细观参数标定提供了新思路、新方法,但标定模型多

2022年11月14日  

2024年6月1日  真內摩擦角 作為岩（土）體的兩個重要參數之一的內摩擦角，是土的抗剪強度 指標，是工程設計的重要參數。 土的內摩擦角反映了土的摩擦特性，一般認為包含兩個部分：土顆粒的表面摩擦力，顆粒間的嵌 入和聯鎖作用產生的咬合力。 內摩擦角是土力學上

在低应力范围内粗粒土的咬合力可达50～200kPa，是一个变化较大而又客观存在的物理参数，与细粒黏土的黏聚力有着本质的不同。在低应力下，粗粒土的 内摩擦角 较大，例如石灰岩石碴的初始内摩擦角约48°。 在 1～2MPa中等压力范围内，粗颗粒开始破碎，剪胀作用逐渐减弱，颗粒间以滑动摩擦为主。

2013年9月21日  6设计一无石料地区挡土墙，墙背填土与墙前地面高差为4m，填土表面水平，上有均布荷载标准值10mkNpk=，修正后的地基承载力特征值af=10kPa，填土的重力密度为317mkN=γ，内摩擦角ϕ=30°，底板与地基的摩擦系数µ=045，由于采用钢筋混凝土挡

2016年4月1日  砂土的内摩擦角pdf =32～40；粉砂、细砂一般为28～36。 孔隙比愈小，ϕ愈大，但含水饱和的粉砂、细砂很容易失去稳定，因此对其内摩擦角的取值宜慎重，有时规定取左右。 砂土有时也有很小的粘聚力（约10kPa以内），这可能是由于砂土中夹有一些

2016年6月28日  堆石料的剪胀线在pq面上是一条曲线[4]，本 文采用剪胀摩擦角 描述堆石料的剪胀性与平均应 力p 之间的非线性关系[10]，即 0alg / pp （6） 式中：pa 为标准大气压，pa =101 kPa； 0 为平均 应力p 为大气压力pa 时的剪胀摩擦角； 为平均

2018年4月3日  到50%之间时,强度增长较缓;③试样的黏聚力随含蜡率的变化存在最小值,同一含蜡率下,钢珠 试样黏聚力较大,内摩擦角一般较小,且含蜡率对玻璃珠试样内摩擦角的影响比钢珠大。关键词:球状颗粒;人工胶结;三轴试验;黏聚力;内摩擦角