2014年11月21日  考虑相邻炮孔爆炸荷载的联合作用，修正了钻孔爆破破坏分区计算模型。 在此基础上，针对具体工程目标给出了混装炸药耦合装药条件下不同等级岩石的炸药性

2016年11月22日  光面爆破相邻炮孔裂纹扩展模拟 戴俊 李传净 陈哲浩 杜文平 作者单位: 西安科技大学 建筑与土木工程学院,西安科技大学 建筑与土木工程学院,西安科技大

2018年11月7日  目前巷道爆破多采用一次爆破成型，通过延期雷管分段起爆，内圈眼爆破后再进行周边眼爆破但对一些质量要求较高的掘进工程，也会采用预留光爆层进行二次爆破对预留光爆层进行光爆参数设计，需要结

2020年7月17日  深孔顶板预裂爆破是以煤层上方难垮易积聚弯曲弹性能的厚硬顶板为目标，通过在巷道内向厚硬顶板所在层位打孔并实施装药爆破，一方面利用炸药瞬时起爆产

2021年9月17日  摘要 为探究双孔爆破时炮孔间距和额外自由面对爆破过程中爆破损伤的影响，基于RHT（RiedelHiermaierThoma）损伤本构建立了多组三维数值模型，利用模型损伤云图研究不同爆破条件下的岩石爆破

2014年9月1日  传统上强调的波阻抗匹配理论并不合理，文章从爆破破碎机理出发，提出了一种岩石炸药匹配的新方法，在保证相邻炮孔间岩石充分破碎的前提下，通过对粉碎区

2020年7月21日  研究不同地应力条件下双孔爆破岩体裂纹起裂、传播及贯通过程，分析高地应力作用下炮孔周围应力场 动态调整过程、分布特征及对岩体开裂的影响，探讨高地应

2015年10月24日  基于单孔爆破的应力分析，给出了同时起爆和1 ms延迟起爆的应力叠加情况下相邻两孔之间的应力历程和拉应力分布。 结果表明应力波相互作用在碰撞点附近是

以三河尖煤矿厚硬顶板为工程背景，采用LSDYNA数值模拟和理论计算方法分析了浅孔爆破切顶卸压机理，确定了合理的沿空留巷切顶卸压参数。 研究结果表明：相邻炮孔可以起

研究结果表明：相邻炮孔可以起应力导向和叠加效应，裂隙产生以拉伸断裂破坏为主，破碎区和裂隙区为厚硬顶板断裂提供了弱面，厚硬顶板及时垮落，消除大面积顶板突然垮落产生急增压和冲击破坏的危险。 采用浅孔爆破切顶卸压+巷旁充填体相结合的留巷围

2014年4月8日  先起爆的炮孔不仅使爆破漏斗范围内的岩石破坏， 而且在漏斗周围的 岩石中也产生应力场和微裂隙，在该应力场消失前起爆相邻炮孔，后爆炮孔在岩石中产生的应力与先 爆炮孔的残余应力互相叠加，起到了补充和加强作用，因而利于岩石破碎。

2021年9月17日  摘要 为探究双孔爆破时炮孔间距和额外自由面对爆破过程中爆破损伤的影响，基于RHT（RiedelHiermaierThoma）损伤本构建立了多组三维数值模型，利用模型损伤云图研究不同爆破条件下的岩石爆破

2018年11月9日  周艳, 叶海旺, 易长平, 等 台阶爆破相邻炮孔间损伤范围的数值模拟 [J] 工程爆破, 2014, 20(2): 17–20, 28 doi: 针对不同炮孔间距间岩体破坏效应问题，Zhao 等 [4] 研究了距离炮孔不同位置、不同方向的节理面对动态裂纹扩展方向的影响，并讨论了不

2 相邻炮孔连心线上应力加强σT合>[σ动 拉]，形成一条裂隙。 3 气体尖劈作用，促进加速发展连心线上 的裂隙。 3）不偶合系数n 不偶合系数n为炮孔内径与药包直径的比值。 n 值大时，表示药包与孔壁之间的间隙大，爆破后对 孔壁的破坏小；反之对孔壁的破坏

2022年9月1日  呈正相关,适当加大空孔孔径能有效提高爆破效果。宗琦和邵连军[9]采用理论分析和数值模拟的方法, 研究得到空孔可为掏槽孔提供自由面和补偿空间,有 利于应力波的反射拉伸和应力集中,利于掏槽破岩, 岩石爆破中心空孔应处在掏槽孔形成的爆破裂隙区 之内。

实际预裂爆破过程中,不可能使相邻炮孔实现严格意义上的同时起爆,但是预裂缝还是形成了。所以,预裂爆破过程中,爆生气体起到了作用[1,6]。爆生气体作用时间比应力波作用时间长得多,对相邻炮孔同时起爆的时间差要求也就变得不是太严格了[6]。

2018年5月26日  爆破第八章ppt,* 74 成组药包爆破时岩石破坏特征 炮孔密集（临近）系数m：为相邻炮孔的间距a与最小抵抗线W的比值。 根据工程实践，取得以下结论： 当m ≥2，及a ≥2W时，两装药各自形成单独的爆破漏斗； 当2 ＞m ＞1时，两装药形成一个爆破

光爆层厚度——指光爆孔与 相邻主爆孔之间的距离。 2）一次分段延期起爆法 光面爆破孔和主爆孔用毫秒延期雷管同次分段起爆，光爆孔 迟后主爆孔150~200ms起爆。 （3）光面爆破的特点 程和高压气体的作用过程，它们有先后，但又是连续的、 不可分割的。

2003年5月1日  根据光面爆破炮孔爆炸载荷的时间衰减和相邻炮孔的非同时起爆,对光面爆破的炮孔间距计算进行研究,提出新的光面爆破参数设计方法,并得出炮孔爆炸载荷衰减速度、相邻炮孔起爆时差对炮孔间距的影响。分析认为,就实现较大的光面爆破炮孔间距而言,提高炮孔堵塞质量较提高雷管起爆时间精度更有

微差时间间隔主要应满足任何一孔起爆后,尚未起爆孔的起爆网路不能受到破坏,一般微差时间间隔为50～100ms,预裂孔爆破超前主爆孔380ms,整个爆破网路仍能完全爆轰。网路砸断雷管拒爆的原因大多是相邻孔拔走网路线或导爆索所致。 (1)排间顺序微差起爆网路

2018年9月23日  但是第一排孔往往由于底盘抵抗线过大， 应选用较小的密集系数，以克服底盘的阻力。 4、露天深孔爆破参数——孔距与排距 排距 b 是指多排孔爆破时，相邻两排钻孔间的距离， 即是第一排孔以后各排孔的底盘抵抗线值。

2024年2月18日  在露天工程爆破施工中，孔距、排距和最小抵抗线是三个非常重要的参数，它们之间的关系直接影响到爆破效果和施工安全。 本文将从理论分析和实际应用两个方面，详细阐述这三个参数之间的关系，并提出合理的取值范围，以确保爆破施工的高效性和安全

f1、光面爆破:光面爆破是一种使爆出的新壁面保持平 整，而不受明显破坏的爆破技术，其特点是在设计开挖轮 廓线上钻凿一排孔距与 最小抵抗线相匹配的光 爆孔，并采用不偶合装 药或其它特殊的装药结 构，在开挖主体的装药 响炮之后，光爆孔内的 装药同时

2020年7月21日  研究不同地应力条件下双孔爆破岩体裂纹起裂、传播及贯通过程，分析高地应力作用下炮孔周围应力场 动态调整过程、分布特征及对岩体开裂的影响，探讨高地应力岩体爆破的炮孔布置方式，以期研究成果 可为深部岩体工程爆破设计优化提供理论依据。1 分析

2020年4月14日  爆破工程 第五章15第四节 成组药包爆破时岩石破坏特征当相邻两药包齐发爆破时，在沿炮孔连心线上的应力得到加强，而在 炮孔连心线中段两侧附近则出现应力降低区。 2020/4/14相邻炮孔中心连线上准静态拉应力分析（a）单个A孔产生的切向伴生

3．4 2对主要水工建筑物的设计建基面进行预裂爆破时，预裂范围应超出梯段爆破区，其超出尺寸及预裂缝的宽度，应由爆破设计确定。 3．4 3预裂炮孔和梯段炮孔若在同一爆破网络中起爆，预裂炮孔先于相邻梯段炮孔起爆的时间，不得小于75～1000ms。

综上所述，深孔预裂爆破技术可以用在坚硬断层治理上，根据山东矿区某薄煤层综采工作面过坚硬断层的具体地质条件，结合 理论研究和数值模拟结果，优化现场爆破炮孔间距，开孔位置，起爆顺序等爆破设计，对坚硬断层起到很好弱化作用，为顺利提高回采

2006年1月16日  根据式(4),若相邻两炮孔间距为L,则爆破开挖时岩体中初始应力动态卸荷的时间 t0= 05L 038cp ≈13158 L cp (5) 若取相邻2个炮孔的间距为1m,由式(5)可得,爆破开挖时的卸荷时间为29934μs,在掏槽爆破 时卸荷时间将更短。在计算时取卸荷时间t0=500,250,125μs。

2018年9月23日  摘要 针对焦家金矿进路充填法爆破扰动诱发充填体破坏严重的问题，基于Mises屈服准则确定充填体破坏阈值，采用LSDYNA软件对炮孔距充填体距离、充填体养护龄期与充填体破坏范围之间的关系进行了

2023年7月3日  由于相邻岩石质点移动速度差异，产生剪切应力和剪切破坏，在爆破产生的气体膨胀推动下，沿径向抛出，产成爆破漏斗。 (2)爆炸应力波反射拉伸理论。爆炸在岩石中爆轰时，所产生的高温高压冲击波，粉碎炮孔周围的岩石。

2023年4月24日  ②采用导火索起爆或分段电雷管起爆，炮孔间距应保证其中一个炮孔爆破时不致破坏相邻的炮孔。 ③装填的炮孔数量，应以一次爆破为限。 ④采用导火索点火起爆，应不少于二人进行爆破作业。 ⑤如无盲炮，从最后一响算起，经5后才准进入爆破地点检

②采用导火索起爆或分段电雷管起爆，炮孔间距应保证其中一个炮孔爆破时不致破坏相邻的炮孔 。 ③装填的炮孔数量，应以一次爆破为限。 ④采用导火索点火起爆，应不少于二人进行爆破作业。 ⑤如无盲炮，从最后一响算起，经5后才准进入爆破

2016年3月9日  4) 利用FLAC 3D 对阶段爆破进行动态分析, 结果表明:起爆顺序设计合理, 可有效降低炮震, 爆能向切割槽及排面中央扩散, 爆破排面后侧迅速衰减, 不会造成相邻矿房或充填体的破坏, 垂直深孔侧向爆破技术可行, 阶段爆破方案可靠

爆破工程第六章预裂爆破技术 f1、预裂炮孔直径 • 小直径钻孔对周围岩体破坏范围小，预裂面形状 容易控制，易于取得较好的预裂效果。 • 当露天梯段高度或开挖深度小于4m时，选用38～ 45mm的小直径钻具为宜，大直径炮眼不能达到预 期的预裂爆破效果

2021年5月27日  4 结论 （1）应用JKSimBlast软件，在相同孔网参数和装药结构条件下，分别模拟在不同孔间、排间毫秒延期时间下最大同段起爆孔数和爆破危害效应的大小。 结果表明：当孔间毫秒延期时间为39 ms、排间毫秒延期时间为78 ms时，爆破效果最优。 （2）依托矿区3730

2023年4月16日  相邻炮孔爆破后会经历各自炮孔的应力波扩散(图10(a))、相邻炮孔应力叠加(图10(b)，(c))、应力消散(图10(d))的过程，应力峰值发生在应力波波阵面上。 当有效应力峰值达到岩石动态抗拉强度后，岩石会发生破裂，一般岩石动态抗拉强度是静态抗拉强度的5～10倍 [2123] ，本文中取8倍。

微差爆破，又称毫秒爆破，是一种延期时间间隔为几毫秒到几十毫秒的延期爆破。 由于前后相邻段炮孔爆破时间间隔极短，致使各炮孔爆破产生的能量场相互影响，既可以提高爆破效果，又可以减少爆破地震效应、冲击波和飞石危害。 中文名 微差爆破 外文

如图 1 所示 ,单个炮孔爆炸载荷引起岩石中任一点的应力是炮孔 距离 r 和时间 t 的函数 ,可表达为 σr = p0 r rb α 光面爆破相邻炮孔存在起爆时差的炮孔间距计算分布 。 3 相邻炮孔间形成贯通裂纹的条件 现有的光面爆破理论认为 ,炮孔间贯通裂纹的形成是

露天开采台阶逐孔起爆爆破震动数值模拟 32 质点震动速度分析 结合爆破应力场变化规律，本文主要分析炮孔孔距 9 m 时，不同延时条件下爆破区中离炮孔中心相同的间距下岩石质点的震动速度。 爆破震动的大小一般只考虑弹性震动区，因此数值模拟中主要

2016年4月23日  任何一个炮孔单独起爆，不但减小爆破振动、改善爆破效果、而且提高铲运效率、降低采矿和土石方开挖的成本，是值得推广应用的一项爆破新技术。 逐孔起爆机理是爆破过程中每个炮孑L的起爆都是相互独立的，当相邻炮孔的延迟时间间隔：选取合理自由面

光面爆破孔间距通常可应采用式（5）的经验公式进行计算：（5）34不耦合系数（K0）不耦合系数K0是指爆破孔孔径与药径之比，K0 光面爆破周边眼合理的装药量，应该是既能使相邻炮孔 连接面形成裂缝，又不致造成围岩的破坏，即药包爆炸时对炮眼壁

2017年5月1日  现批准《土方与爆破工程施工及验收规范》为国家标准，编号为GB 502012012，自2012年8月1日起实施。 其中，第418、454、5112、5210、548条为强制性条文，必须严格执行。 原《土方与爆破工程施工及验收规范》GBJ 20183同时废止。 本规范由我部标准定额研究

2010年12月15日  岩石、混凝土介质中爆破近区破坏规律的研究pdf 上传 本文紧紧围绕爆源近区介质在爆炸作用下的效应这个中心，从理论分析和模拟计算两个方面对岩石、混凝土在爆破载荷作用下其爆破近区介质的破坏规律进行了分析研究。 在综述当前岩石类

预裂孔爆破时沿孔连线发展成为预裂缝。预裂爆破可以显著地减少爆破对边坡的破坏和清帮工作量。 预裂爆破施工如图1所示。 图1 预裂爆破示意图 1－辅助孔；2－预裂孔；3－预裂线；4－缓冲孔；S1－25～3m；S2－1～2m 预裂爆破施工时要注意以下要点：

二、预裂爆破的优点 预裂爆破首先形成裂隙后，前面的炮孔再爆破时所产生的 应力波遇到裂缝就会发生反射，从而减弱了对所要保护的边坡 的冲击破坏。 三、预裂爆破参数 1．炮孔直径，一般采用潜孔钻机，孔径从90~150mm，也有 用200mm的。

光面爆破与预裂爆破 633起爆网路 光面和预裂爆破有二种起爆方法，一种是与 主爆破分开起爆，所有光面或预裂孔同时起 爆，这种起爆方法网路简单。 另一种是与主爆破同时起爆，这时要求光面 孔或预裂孔与主爆破孔之间按一定间隔时间 延迟起爆，光面孔

2017年11月25日  本文通过模拟石灰岩在不耦合装药下的单孔爆破破坏过程，探究了损伤范围随不耦合装药系数K变化的规律；以石灰岩、凝灰岩和花岗斑岩为研究对象，对比分析了耦合装药条件下岩石爆破损伤在空间上的分布规律，得出以下主要结论：